2 閥組匯管預(yù)制變形原因分析
2.1閥組匯管預(yù)制變形機(jī)理原因分析
       在閥組預(yù)制過程中，閥組的匯管上要進(jìn)行馬鞍口的切割和匯管與支管的焊接，這兩個(gè)過程都是對(duì)預(yù)制件局部不均勻加熱的一個(gè)過程。在匯管上切割馬鞍口時(shí)，匯管開馬鞍口一側(cè)由于在氧-乙炔氣割的高溫加熱下受熱膨脹，但是受到匯管另一側(cè)低溫區(qū)域的剛性阻礙而不能自由伸長(zhǎng)，匯管會(huì)產(chǎn)生類似雙金屬片的變形效應(yīng)，向匯管馬鞍口另一側(cè)的低溫區(qū)域彎曲。當(dāng)匯管在自然冷卻后，原先的高溫受熱區(qū)域又因?yàn)闊崴茏冃萎a(chǎn)生較大的收縮量，而匯管馬鞍口另一側(cè)的低溫區(qū)域受熱量小，產(chǎn)生的收縮量也較小，匯管兩側(cè)的不平衡收縮導(dǎo)致匯管產(chǎn)生冷縮彎曲變形。匯管兩次彎曲變形的過程。

此外，在組對(duì)焊接匯管與支管時(shí)，焊接區(qū)域的加熱和冷卻速度都較快，高溫區(qū)域的組織由珠光體轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體。冷卻后，奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)榛旌象w，如珠光體加索氏體、索氏體加托氏體等，甚至轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。由于各種組織的比容不同，冷卻下來的金屬體積也會(huì)發(fā)生變化，這種體積變化會(huì)受到周圍未發(fā)生組織變化金屬的約束，使得金屬內(nèi)部產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，從而產(chǎn)生組織變形。匯管在冷縮變形和組織變形兩個(gè)因素的共同作用下，使得匯管產(chǎn)生彎曲變形。

2.2 閥組預(yù)制匯管變形工藝原因分析
       目前，我們?cè)陂y組預(yù)制工作中采取的工藝主要有水冷散熱法、合適的焊接順序、剛性固定法。我單位采取的水冷散熱法是將匯管兩端焊盲板，匯管上開孔后在匯管內(nèi)部加清水進(jìn)行冷卻。焊接過程中匯管內(nèi)的冷卻水受熱蒸發(fā)產(chǎn)生水蒸氣，水蒸氣遇到焊工面罩時(shí)會(huì)產(chǎn)生霧氣影響焊工焊接，電焊工還需對(duì)面罩黑玻璃進(jìn)行清理。選擇合適的焊接順序常用的方法有對(duì)稱法、跳焊法和分段倒退法，焊接過程中可根據(jù)實(shí)際情況靈活掌握。此方法對(duì)焊接速度幾乎沒有影響。剛性固定法即將匯管分段通過角鐵固定焊接在工作平臺(tái)上，當(dāng)匯管預(yù)制結(jié)束后割除固定在匯管的焊接點(diǎn)時(shí)，匯管在各種應(yīng)力和內(nèi)部組織結(jié)構(gòu)變化的聯(lián)合作用下，仍然會(huì)發(fā)生嚴(yán)重的彎曲變形，這種方法雖然在一定程度上減小了閥組匯管的變形，但其沒有充分考慮金屬變形的機(jī)理。

      另外，我單位的焊接工作平臺(tái)為δ8mm的Q235鋼板制作，鋼板厚度較薄，當(dāng)匯管與支管焊接時(shí)產(chǎn)生的應(yīng)力超過δ8mm鋼板的強(qiáng)度時(shí)，δ8mm鋼板隨匯管一起產(chǎn)生彎曲變形，不能起到很好的剛性固定作用，導(dǎo)致閥組匯管焊接完成后產(chǎn)生焊接彎曲變形。